Güç sistemlerinin paralel çalışmasının kararlılığı kavramı. Güç sistemlerinin dinamik kararlılığı

DİNAMİK KARARLILIK
ENERGOSYSTEM

Eğer
statik
kararlılık
karakterize eder
sistemin çalışma modunu kuran, daha sonra
dinamik kararlılık analizi ortaya çıkarır
sistemin senkron çalışmayı sürdürme yeteneği
büyük rahatsızlıklar altında çalışın. Büyük
çeşitli kısa süreli rahatsızlıklar ortaya çıkar
kısa devreler, elektrik hatlarının kesilmesi,
jeneratörler, transformatörler vb. Genişe
rahatsızlıklar ayrıca güç değişikliklerini de içerir
büyük yük, herhangi bir uyarma kaybı
jeneratör, büyük motorların dahil edilmesi. Bir
ortaya çıkan rahatsızlığın sonuçlarından
jeneratörlerin rotorlarının dönme hızlarının sapması
senkron - jeneratör rotorlarının salınımı.

GÜÇ SİSTEMLERİNİN DİNAMİK KARARLILIĞI

Bir miktar bozulmadan sonra vektörlerin karşılıklı açıları
belirli değerler alacaktır (salınımları
herhangi bir yeni değer), o zaman dinamik olduğu varsayılır.
istikrar korunur. En az bir jeneratör ise
rotor stator alanına göre dönmeye başlar, ardından
bu, dinamik kararlılığın ihlalinin bir işaretidir. Her şeyi hesaba katarak
sistemin dinamik kararlılığı durumu şu şekilde değerlendirilebilir:
eklem sonucu elde edilen bağımlılıklar f t
jeneratör rotorlarının hareket denklemleri sisteminin çözümü. Fakat
dayalı daha basit ve daha sezgisel bir yöntem var
dinamik kararlılık analizine enerji yaklaşımı,
buna grafiksel yöntem veya yöntem denir
alanlar.

Santralin çalıştığı durumu düşünün
çift ​​devreli hat boyunca sonsuz lastiklere
güç (Şekil 14.1, a). sabitlik koşulu
sistem veri yolu voltajı (U const) hariçtir
alıcı sistemin jeneratörlerinin rotorlarının sallanması ve
fazla
basitleştirir
analiz
dinamik
Sürdürülebilirlik. Sistem eşdeğer devresi gösterilir
Şekil 14.1'de, b. Jeneratör eşdeğer devreye dahildir
geçiş direnci X d ve EMF Eq.

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

Jeneratörün sisteme sağladığı güç,
türbin gücüne eşittir ve P0 ile gösterilir
, enjeksiyon
jeneratör rotoru - 0. Güç karakteristiği,
karşılık gelen
normal
(acil durum öncesi)
rejim, ikinci harmoniği hesaba katmadan yazıyoruz.
epeyce
izin verilebilir
v
pratik hesaplamalar.
Eq E alarak, karakteristik için ifadeyi elde ederiz.
güç aşağıdaki formda:
AB
P
günah
X d
nerede
, (14.1)
X d X d X T 1 X L1 // X L 2 X T 2.
Normal mod için bağımlılık şu şekilde gösterilir:
Şekil 14.1, d (eğri 1).

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

L2 hattının aniden kesildiğini varsayalım.
Jeneratörün kapatıldıktan sonra çalışmasını düşünün.
Kapattıktan sonra sistemin eşdeğer devresi
Şekil 14.1'de gösterilmiştir, c. Toplam direnç
acil durum sonrası modu X d (p.a) X d X T 1 X L1 X T 2
artacak
üzerinde
karşılaştırmak
X d ile (toplam
normal modun direnci). Bu neden olur
maksimum güç karakteristiğinin azaltılması
acil durum sonrası modu (eğri 2, Şekil 14.1, d).
Hattın aniden kesilmesinden sonra,
geçiş
ile birlikte
özellikler
güç
1
üzerinde
karakteristik 2. Rotorun ataleti nedeniyle açı,
anında değişebilir, bu nedenle çalışma noktası
a noktasından b noktasına hareket eder.

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

Türbin ile jeneratörü birbirine bağlayan mil üzerinde,
farka eşit bir fazla tork var
sonra değişmeyen türbin gücü
hattın kesilmesi ve jeneratörün yeni gücü
P P0 P (0). Bu farkın etkisi altında rotor
araba hızlanmaya başlar, hareket eder
büyük açıların kenarı
... Bu hareket
senkron ile rotorun dönüşü üzerine bindirilmiş
hız ve elde edilen dönüş hızı
rotor 0'a eşit olacaktır, burada 0 senkrondur
dönme hızı; - göreceli hız.

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

Rotorun hızlanması sonucunda çalışma noktası
karakteristik 2 boyunca hareket eder. Güç
jeneratör artar ve fazlalık (hızlanır)
moment (P P0 P (0) farkıyla orantılı) -
azalır. Göreceli hız artar
ile puan. Aşırı torklu noktada olur
sıfıra eşittir ve hız maksimumdur.
Rotorun hızda dönüşü durmaz
c noktası, atalet tarafından rotor bu noktayı geçer ve
hareket etmeye devam ediyor. Ama aşırı tork
bu, işaretini değiştirir ve rotoru frenlemeye başlar.

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

Göreceli hız azalır ve d noktasında
sıfır olur.
Bu noktadaki açı maksimuma ulaşır.
değerler. Ama d noktasında göreli hareket
rotor durmuyor, çünkü rotor milinde
jeneratörün frenleme aşırı torku var,
Öyleyse
rotor
başlar
trafik
v
karşı taraf, yani c noktasına doğru.
Rotor c noktasından ataletle geçer, b noktasının yakınında
açı minimum olur ve yenisi başlar
rotorun göreceli hareket döngüsü. zayıflama
enerji kayıplarından dolayı rotorun titreşimleri
rotorun göreceli hareketi.

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

Aşırı tork, aşırı güçle ilişkilidir
ifade
m
nerede
r
,
- ortaya çıkan rotor hızı.
Salınım hızı değişimi ihmal edilebilir
hız 0'a kıyasla küçüktür, bu nedenle
uygulama için yeterli bir hata olabilir
0 alın ve sonra şunu elde ederiz (M, P ve 0'ı ifade ederek
bağıl birimlerde) M * R
0
0 1 .
, şu ana kadar

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

Düşünen
bir tek
akraba
rotorun hareketi ve ne zaman yapılan iş
bu hareket, rotor hareket ettiğinde
sonsuz küçük açı d gereksiz
an temel iş yapar
M d. Kayıpsız, tüm işler
kinetik enerjiyi değiştirmeye gider
rotor göreceli hareketinde.

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

Hareket döneminde fazlalık olduğunda
an
hızlanır
rotasyon
rotor,
rotor tarafından depolanan kinetik enerji
ivme periyodu tarafından belirlenecektir
formül
0
Fusk Рd f abc
0
,
f abc, abc üzerindeki gölgeli alandır
şekil 11.1, d.

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

Kinetik enerjideki değişim
frenleme şu şekilde hesaplanır
rotor
v
onun
m
Ftorm Рd f cde
0
.
kareler f abc
ve
f cde orantılı
hızlanma ve yavaşlamanın kinetik enerjisi,
hızlanma ve yavaşlama alanları olarak adlandırılır.
Frenleme süresi boyunca kinetik enerji
rotor potansiyel enerjiye dönüşür, bu da
azalan hız ile artar.

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

d noktasında kinetik enerji sıfırdır ve
rotorun maksimum sapma açısının belirlenmesi
şartı yerine getirmen yeterli
maksimum
Fusk Fırtınası
,
Böylece, maksimum sapma açısında
hızlanma alanı frenleme alanına eşittir.
Mümkün olan maksimum frenleme alanı
açı cr tarafından belirlenir. maksimum açı ise
cr değerini aşar, daha sonra jeneratörün rotor milinde
hızlanan aşırı tork (P0 PG) görünür ve
jeneratör senkronize olmayacak.

En basit sistemin dinamik kararlılığının grafiksel yöntemle analizi

Şekil 14.1, d'de, cdm alanı maksimumdur.
olası hızlanma alanı. tanımladıktan sonra
dinamik stokunu tahmin edebilirsiniz
Sürdürülebilirlik.
katsayı
Stok
formül tarafından belirlenir
Fcdm Fabrikası
Kz
100%
Fabrika
.

En sık görülen rahatsızlık türü
sistemdeki dinamik kararlılığın bir analizi gereklidir,
kısa devredir. Genel durumu düşünün
hattın başında asimetrik kısa devre
Şekil 14.2, a. Kısa devre modu için sistemin eşdeğer devresi gösterilmiştir.
(n)
Şekil 14.2'de, b. Ek reaktans X dahil
kısa devre noktası, kısa devre tipine bağlıdır ve belirlenir
madde 2 ile aynı.: X (2) X 2, X (1) X 2 X, 0 X (1,1) X 2 // X 0, burada X 2
ve X 0 - ters ve sıfır toplam dirençleri
sırasıyla diziler. Kısa devre meydana geldikten sonra
jeneratörden sisteme aktarılan gücün değişeceği,
doğrudan dizinin toplam direncinin yanı sıra,
Jeneratörü sisteme bağlamak.

Sistemdeki kısa devrelerde dinamik kararlılık

Sistemdeki kısa devrelerde dinamik kararlılık

Devre parametrelerindeki bir değişiklik nedeniyle kısa devre anında
bir özellikten geçiş var
başka birine güç verin (Şekil 14.3). rotordan beri
sahip
mekanik
eylemsizlik,
sonra
enjeksiyon
ve verilen
jeneratör gücü P (0) değerine düşürülür.
Aynı zamanda, türbin gücü göz önüne alındığında değişmez.
düzenleyicilerinin gecikmeleri. Jeneratörün rotoru üzerinde
görünür
biraz
AŞIRI
an,
aşırı güç tarafından belirlenir (P P0 P (0)). Altında
bu anın hareketi ile jeneratörün rotoru başlar
hızlanır, açı artar.

Sistemdeki kısa devrelerde dinamik kararlılık

Niteliksel olarak, süreç aşağıdakilerle aynı şekilde ilerler.
önceki durum, hattın aniden kesilmesi.
L2 satırından beri, diğer herhangi bir eleman gibi
güç sistemi, korumaya sahip, belirli bir
zaman B1 ve B2 anahtarları ile kapanacaktır. o
zaman şu şekilde hesaplanır
tsz tsz toff
,
nerede
- koruma işleminin gerçek zamanı;
toff - B1 ve B2 anahtarlarının çalışma süresi.

Sistemdeki kısa devrelerde dinamik kararlılık

Toff süresi, kısa devrenin kapanma açısına karşılık gelir.
Kısa devrenin kesilmesi, karakteristikten bir geçişe neden olur
karakteristik başına acil durum modu gücü 2
acil durum sonrası modu 3. Bu durumda, işaret değişir
AŞIRI
an;
o
döner
itibaren
yavaşlamak için hızlanıyor. Rotor, frenleme,
kinetik nedeniyle açıyı artırma yönünde hareket etmeye devam ediyor
enerji. gelene kadar bu hareket devam edecektir.
frenleme alanı f dcfg eşit olana kadar
ivme alanı f abcd.

Sistemdeki kısa devrelerde dinamik kararlılık

Ancak rotorun hareketi, üzerinde olduğu için durmuyor
eylemler
fren
AŞIRI
an,
aşırı güç Рtorm Р f Р0 tarafından belirlenir. Rotor,
hızlanarak, ters yönde hareket etmeye başlar.
Hızı n noktasında maksimumdur. n noktasından sonra
bağıl hız azalmaya başlar ve
z noktasında sıfır olur. Bu nokta
f nefgd ve f xnz alanlarının eşitliğinden belirlenir.
Enerji kayıpları nedeniyle rotor salınımları
yeni bir denge pozisyonu etrafında bozunma
acil durum sonrası modu - nokta n.

Sistemdeki kısa devrelerde dinamik kararlılık

Hattın başında üç fazlı kısa devre ile
karşılıklı
direnç
şemalar
olur
sonsuz büyük, çünkü direnç
reaktans X (3) 0. Bu durumda güç karakteristiği
acil durum modu apsis ekseni ile çakışıyor
(Şekil 14.4).
Rotor
jeneratör
başlar
onun
fazlalığın etkisi altında bağıl hareket
türbinin mekanik momentine eşittir.
Rotor hareketinin diferansiyel denklemi
bunun formu var
Tj
gün 2
dt
2
P0
.
(14.4)

Üç fazlı kısa devrenin grafiksel yöntemle analizi

Bu denklem lineer
Analitik çözüm. yeniden yazalım
(14.4) aşağıdaki biçimde
d P0
2
dt T j
dt
ve sahip
denklem
gün 2
,
sol ve sağ tarafların integrali alındığında,
elde etmek
P0
t c1
Tj
.
(14.5)

Üç fazlı kısa devrenin grafiksel yöntemle analizi

t 0'da rotorun bağıl hızı 0'dır ve,
bu nedenle, c1 0. Tekrar entegrasyon
(14.5), elde ederiz
P0 t 2
c2
Tj 2
.
integrasyon sabiti c2'den belirlenir
koşullar: 0, c2 0 t 0'da. Son olarak, bağımlılık
zamandan açı forma sahiptir
2
P0 t
0
Tj 2
.(14.6)

Üç fazlı kısa devrenin grafiksel yöntemle analizi

Üç fazlı bir kısa devrenin sınırlayıcı açma açısı,
ifadeden (14.3) belirlenebilir, basitleştirilmiş
koşul Pmax 2 0:
çünkü kapalı
P0 cr 0 Pmax 3 çünkü cr
Pmaks 3
.

Üç fazlı kısa devrenin grafiksel yöntemle analizi

Üç fazlı kısa devrede açma süresini sınırlayın
(14.7) ifadesinden belirlenir:
toff pr
2T j kapalı pr 0
P0
.

Rotorun hareket denklemi doğrusal değildir ve
analitik olarak karar verilir. istisna
acil durum modunda tam güç sıfırlama, yani.
haham maksimum 0 yukarıda tartışıldı. denklem
(14.4)
çözüldü
yöntemler
sayısal
entegrasyon. Bunlardan biri yöntem
ardışık aralıklar, gösteren
sürecin fiziksel resmi.
Bu yönteme göre, tüm sallama işlemi
jeneratörün rotoru bir dizi aralığa bölünmüştür
t zamanı ve her biri için sırayla
açının artışı hesaplanır.

Rotorun hareket denkleminin ardışık aralıklar yöntemiyle çözümü

Kısa devre anında jeneratör tarafından sağlanan güç
düşer ve belirli bir P (0) fazlalığı vardır.
Küçük bir t zaman aralığı için, şunu varsayabiliriz:
bu aralık sırasında aşırı güç
değişmeden kalır. İntegral ifadesi (14.4),
sonunda ilk aralığın sonuna geliyoruz
NS
2
V (1) (0) t c1, (1) (0)
c2.
dt
2

Rotorun hareket denkleminin ardışık aralıklar yöntemiyle çözümü

Rotorun kısa devre anındaki bağıl hızı şuna eşittir:
sıfır (c1 0) ve dolayısıyla bağıl hız
ilk aralığın sonundaki rotor V (1)'e eşittir. NS
t 0 açı 0, dolayısıyla c2 0. Hızlanma 0 olabilir
(9.1)'den hesaplanabilir:
0
P (0)
Tj
,
bu ima eder
(1)
P (0) t 2
Tj 2
.

Rotorun hareket denkleminin ardışık aralıklar yöntemiyle çözümü

Burada açı ve zaman radyan cinsinden ifade edilir. V
pratik hesaplamalarda açı derece olarak ifade edilir ve
zaman - saniye cinsinden:
(selamlamak)
t (c)
360 derece
0
t (rad)
(0)
(memnun)
, (14.8)
. (14.9)

Rotorun hareket denkleminin ardışık aralıklar yöntemiyle çözümü

(14.8) ve (14.9) kullanarak ve bunu dikkate alarak
(c)
T j (rad)
0
,
alırız
(1)
P (0)
360 ft P (0)
0
0 bin
Tj
2
2
2
,
nerede
360 ft 2
K
Tj
.
(14.10)

Rotorun hareket denkleminin ardışık aralıklar yöntemiyle çözümü

İkinci aralıkta üretilen ivme,
birincinin sonundaki aşırı güçle orantılı
aralık P (1). açının artışını hesaplarken
ikinci aralık sırasında, dikkate almak gerekir
bu aralıkta etki eden ivmeye ek olarak
(1) rotor, aralığın başında zaten bir V (1) hızına sahiptir:
(2) V (1) t
nerede
(1) t 2
2
V (1) t K
P (1)
, (14.11)
2
P (1) P0 Pmax günah 1
.

Hızlanma (0)
ilk sırasında değişiklikler
Aralık
zaman,
Öyleyse
için
reddetmek
V1 hız değerinin hesaplanmasında hatalar
ilk aralıkta olduğunu varsaymak gerekir
orta hızlanma etkin
(0) Çar
(0) (1)
2
.

Daha sonra akraba
formül
hız
V (1) (0) av t
(0) (1)
2
niyet
ifade
T.
Bu ifadeyi (14.11'de) yerine koyarsak, şunu elde ederiz:
(2)
veya
(0) (1)
2
T
2 (1) t 2
2
(0) t 2
2
(2) (1) KR (1)
(1) t2,
.

Sonrakinde açı artışı
aynı şekilde hesaplanır:
aralıklar
(n) (n 1) KP (n 1).
Bazı K - aralığının başında meydana gelirse
kısa devre kapatma, ardından aşırı güç aniden
bazı P (K 1) değerinden değişir (Şekil 14.6)
P (K 1)
önce
geçişine karşılık gelen
özellikler 1 ila 2.

Bir moddan geçiş yaparken fazla gücü belirlemek için (1)
diğerine (2)

İlk başta açı artışı
kısa devre açma olarak tanımlanır
(K) (K 1) K
Aralık
sonrasında
P (K 1) P (K 1)
2
. (14.12)
Ardışık aralıklar yöntemiyle hesaplama
açıya kadar tutulur
başlamayacak
azalır veya açı netleşir
süresiz olarak büyür, yani makine kararlılığı
ihlal edilir.

Ödeme
dinamik
Sürdürülebilirlik
karmaşık
aşağıdaki sırayla yürütülür.
sistemler
1. Elektrik sisteminin normal çalışmasının hesaplanması
kısa devre meydana gelmeden önce. Hesaplama, değerlerle sonuçlanır
Santrallerin EMF'si (Ei) ve aralarındaki açılar.
2. Ters ve sıfır eşdeğer devrelerin çizilmesi
dizileri ve bunların sonuçlarının belirlenmesi
kısa devre noktasına ve sıfır noktasına göre dirençler
devrenin potansiyeli. Ek reaktansların hesaplanması
X (n) dikkate alınan SC'ye karşılık gelir.
3. Herkes için kendi ve karşılıklı iletkenliklerin hesaplanması
sistemin santralleri acil durumda ve acil durum sonrası
modlar.

Karmaşık sistemlerin dinamik kararlılığı

4. Makine rotorlarının açısal yer değiştirmelerinin hesaplanması
ardışık aralıklar yöntemi. değerlerin tanımı
ilk aralığın başında makineler tarafından sağlanan güç:
P1 E12Y11 günah 11 E1E2Y12 günah 12 12 ...
P2 E2 E1Y21 günah 21 21 E22Y22 günah 22 ...
…………………………………………………..
5. Tanım
Aralık:
AŞIRI
P1 (0) P10 P1
P2 (0) P20 P2
güç
v
başlangıç
ilk
,
,
………………….
nerede P, P
vesaire. - makineler tarafından üretilen güç
20
10
kısa devreden önceki an.

Karmaşık sistemlerin dinamik kararlılığı

6. Jeneratör rotorlarının açısal yer değiştirmelerinin hesaplanması
ilk aralık t sırasında:
1 (1) K1
2 (1) K2
P1 (0)
2
P2 (0)
,
,
2
……………………
İkinci ve sonraki aralıklarda, açısal ifadeler
yer değiştirmeler şu şekildedir:
1 (n) 1 (n 1) K1 Р1 (n 1)
,
2 (n) 2 (n 1) K 2 P2 (n 1)
,
………………………………..
Katsayılar K ifadeye göre hesaplanır
(14.10).

Karmaşık sistemlerin dinamik kararlılığı

7. Birincinin sonundaki açıların değerlerinin belirlenmesi -
ikinci aralıkların başlangıcı
1 (n) 1 (n 1) 1 (n)
,
2 (n) 2 (n 1) 2 (n)
,
…………………………
burada 1 (n 1), 2 (n 1), vb. - sonunda açı değerleri
önceki aralık.

Karmaşık sistemlerin dinamik kararlılığı

8. Karşılıklı açıların yeni değerlerini bulma
rotor sapması:
12 1 2
,
13 1 3
,
…………….
Bu değerleri belirledikten sonra hesaplamaya devam edin
sonraki aralık, yani içindeki gücü hesaplar
bu aralığın başlangıcı ve ardından hesaplama tekrarlanır,
5. maddeden başlayarak

Karmaşık sistemlerin dinamik kararlılığı

Bağlantının kesilmesi anında, hasarın tamamı
ve dalların karşılıklı iletkenlikleri değişir. Köşe
rotorların ilk zaman aralığında yer değiştirmesi
bağlantı kesildikten sonra her biri için sayılır
ifade ile makineler (14.12).
Karmaşık sistemlerin dinamik kararlılığının hesaplanması
gerçekleştirilen
için
kesin
zaman
kısa devre açma ve sadece o ana kadar devam etmez
kısa devre kapatma ve var olana kadar
istikrarın ihlali gerçeği veya
koruma. Bu, değişikliğin doğasına göre değerlendirilir.
göreceli açılar.

Karmaşık sistemlerin dinamik kararlılığı

En az bir köşe süresiz olarak büyürse
(örneğin, Şekil 14.7'deki açı 12), daha sonra sistem düşünülür
dinamik olarak kararsız. Tüm karşılıklı açılar ise
herhangi birinin yakınında kaybolma eğilimi
yeni değerler, sistem kararlıdır.
Göreceli açılardaki değişimin doğası ise
sistemin kararlılığının ihlali tespit edildiğinde
kısa devre açma süresinin hesaplanmasının başında alınan,
daha sonra takip eden sınırlayıcı kısa devre süresini belirlemek için
kısa devre bağlantı kesme süresini azaltarak hesaplamayı tekrarlayın.
istikrarlı çalışma sağlanana kadar
güç Sistemleri.

Dinamik kararlılık, güç sisteminde önemli ani bozulmalar (kısa devre, jeneratörlerin acil olarak kapatılması, trafo hattı) durumunda, güç sisteminin jeneratörlerin senkronize paralel çalışmasını sürdürme yeteneği olarak anlaşılır.

Alan yöntemi dinamik kararlılığı değerlendirmek için kullanılır. Örnek olarak, elektrik santralini güç sistemine bağlayan çift devreli bir güç iletiminin çalışma modunu, hasarlı hattın bağlantısının kesilmesiyle hatlardan birinde kısa devre ve başarılı otomatik tekrar kapama ile düşünün (Şekil 10.3, a) .

İlk güç aktarım modu, orijinal güç aktarım şemasına karşılık gelen açısal karakteristik I üzerinde bulunan nokta 1 ile karakterize edilir (Şekil 10.3, b).

Pirinç. 10.3. Güç iletim hattında K3'te dinamik kararlılığın niteliksel analizi: a - güç aktarım şeması; b - güç aktarımının açısal özellikleri; â - zamanla açı değişimi

W2 hattı üzerindeki K1 noktasındaki K3'te, güç aktarımının açısal karakteristiği II konumunu alır. Karakteristik II'nin genliğindeki azalmaya, uygulama noktaları arasında ortaya çıkan dirençte önemli bir artış neden olur. K3 anında, istasyon otobüslerindeki voltajdaki düşüş nedeniyle elektrik gücü bir miktar sıfırlanır (Şekil 10.3, b'deki nokta 2). Elektrik gücünün deşarjı K3 tipine ve konumuna bağlıdır. Uç durumda, istasyonun veri yollarında üç fazlı K3 ile güç sıfırlanır. Türbinlerin aşırı mekanik gücünün elektrik gücü üzerindeki etkisi altında, istasyon jeneratörlerinin rotorları hızlanmaya başlar ve açı artar. Gücü değiştirme süreci, karakteristik II'ye göre gider. Nokta 3, RZ röle koruma cihazları tarafından her iki taraftaki hasarlı hattın kesilmesi anına karşılık gelir. Hattın bağlantısını kestikten sonra, iletim modu, bir bağlantısı kesilmiş hat ile iletim şemasına karşılık gelen karakteristik üzerinde bulunan 4 noktası ile karakterize edilir. Açıdaki değişim sırasında, istasyon jeneratörlerinin rotorları ek kinetik enerji kazanır. Bu enerji, karakteristik II çizgisi ile sınırlanan alanla orantılıdır ve 1 ve 3 noktalarında ordinattır. Bu alana ivme alanı denir. 4. noktada, elektrik gücü türbinlerin gücünden daha büyük olduğu için rotorları frenleme süreci başlar. Ancak frenleme işlemi artan açı ile gerçekleşir. Açıdaki artış, depolanan tüm kinetik enerji potansiyele dönüştürülene kadar devam edecektir.

Potansiyel enerji, hat tarafından sınırlanan alan ve arıza sonrası modunun açısal özellikleri ile orantılıdır. Bu alana frenleme alanı denir. 5 noktasında, W2 hattının bağlantısının kesilmesinden sonra belirli bir duraklamadan sonra, otomatik tekrar kapama cihazı tetiklenir (kısa bir duraklama ile üç fazlı yüksek hızlı otomatik tekrar kapamanın kullanıldığı varsayılır). Otomatik tekrar kapama başarılı olursa, açıyı artırma işlemi, orijinal güç aktarım şemasına karşılık gelen karakteristiğe (nokta 6) göre devam edecektir. Açıdaki artış, eşit alanlarla karakterize edilen 7. noktada duracaktır. 7. noktada, geçici süreç durmaz: elektrik gücünün türbinlerin gücünü aşması nedeniyle, frenleme işlemi özelliğe göre devam eder, ancak yalnızca açıda bir azalma ile devam eder. Bu nokta etrafında birkaç dalgalanmadan sonra süreç kendisini 1. noktada kuracaktır. Zamandaki açı 5'teki değişimin doğası Şekil 2'de gösterilmektedir. 10.3, c.

Analizi basitleştirmek için, geçici süreç sırasında türbinlerin gücünün değişmediği varsayılmıştır. Aslında, türbin hız kontrolörlerinin hareketi nedeniyle biraz değişir.

Böylece analiz, bu örneğin koşulları altında paralel işlemin kararlılığının devam ettiğini gösterdi. Dinamik stabilite için gerekli bir koşul, kaza sonrası modda statik stabilite koşullarının yerine getirilmesidir. Ele alınan örnekte, türbinlerin gücü statik kararlılık sınırını aşmadığından bu koşul karşılanmaktadır.

Paralel çalışmanın kararlılığı, geçici süreçte açı, 8. noktaya karşılık gelen değerin üzerine çıkarsa bozulur. Nokta 8, maksimum frenleme alanını sağa doğru sınırlar. 8. noktaya karşılık gelen açıya kritik denir. Bu sınır aşıldığında açıda çığ artışı gözlenir; Jeneratörlerin senkronizasyondan kaybı.

Dinamik stabilite marjı, mümkün olan maksimum frenleme alanının hızlanma alanına oranına eşit bir katsayı ile tahmin edilir:

Mod kararlı olduğunda, kararlılık ihlali olduğunda.

Başarısız bir otomatik tekrar kapama durumunda (hattın kaldırılmamış K3'e açılması), 5. noktadan itibaren süreç karakteristik II'ye geçecektir. Bu örneğin koşulları altında, tekrarlanan K3 ve ardından hattın kesilmesinden sonra stabilitenin korunmadığından emin olmak kolaydır.

Güç sisteminin kararlı durum çalışma modu, aktif ve reaktif güç akışlarında, voltaj ve frekans değerlerinde küçük değişiklikler ile karakterize edildiğinden yarı kararlıdır. Bu nedenle, güç sisteminde, bir kararlı durum çalışma modu, sürekli olarak başka bir kararlı durum çalışma moduna geçmektedir. Güç sisteminin çalışma modundaki küçük değişiklikler, tüketici elektrik tesisatlarının tüketimindeki artış veya azalmanın bir sonucu olarak meydana gelir. Küçük rahatsızlıklar, sistemin, jeneratörlerin rotorlarının dönüş hızının artan veya sönümleyici, salınımlı veya periyodik olmayan salınımları şeklinde tepkimesine neden olur. Ortaya çıkan titreşimlerin doğası, bu sistemin statik kararlılığını belirler. Statik stabilite, ileriye dönük ve detaylı tasarım, özel otomatik kontrol cihazlarının geliştirilmesi (hesaplamalar ve deneyler), yeni sistem elemanlarının devreye alınması, çalışma koşullarındaki değişiklikler (sistemlerin entegrasyonu, yeni enerji santrallerinin devreye alınması, ara trafo merkezleri, enerji hatları) sırasında kontrol edilir.

Statik kararlılık kavramı şu şekilde anlaşılır: güç sisteminin, mod parametrelerinde küçük bir bozulma veya yavaş değişikliklerden sonra, güç sisteminin orijinal çalışma modunu veya orijinal çalışma moduna yakın bir şekilde geri yükleme yeteneği.

Statik kararlılık, sistemin kararlı bir çalışma durumunun varlığı için bir ön koşuldur, ancak kısa devreler, güç hatlarının açılması veya kapatılması gibi sonlu bozulmalar durumunda sistemin çalışmaya devam etme yeteneğini önceden belirlemez. .

İki tür statik stabilite ihlali vardır: periyodik olmayan (kayan) ve salınımlı (kendi kendine salınan).

Statik aperiyodik (kayma) kararlılık, güç sistemindeki aktif güç dengesindeki bir değişiklikle (elektriksel ve mekanik güç arasındaki farktaki değişiklik) ilişkilidir, bu da δ açısında bir artışa yol açar, sonuç olarak makine, eşzamanlılıktan düşme (kararlılığın ihlali). δ açısı dalgalanma olmadan (periyodik olmayan), önce yavaş, sonra sanki kayar gibi daha hızlı değişir (bkz. Şekil 1, a).

Statik periyodik (salınımlı) kararlılık, jeneratörlerin otomatik uyarma düzenleyicilerinin (ARV) ayarları ile ilişkilidir. ARV, sistemin çok çeşitli çalışma modlarında kendi kendine sallanma olasılığını ortadan kaldıracak şekilde yapılandırılmalıdır. Bununla birlikte, bazı onarım kombinasyonları (devre modu durumu) ve uyarım regülatörlerinin ayarları ile, kontrol sisteminde dalgalanmalar meydana gelebilir ve bu da makinenin senkronizasyondan düşmesine kadar δ açısında artan dalgalanmalara neden olabilir. Bu fenomene kendi kendine sallanma denir (bkz. Şekil 1, b).

1. Kayma (a) ve kendi kendine sallanma (b) şeklinde statik stabilitenin ihlali durumunda δ açısındaki değişimin doğası

Statik periyodik olmayan (sürünme) kararlılık

Statik kararlılık çalışmasındaki ilk aşama, statik periyodik olmayan kararlılık çalışmasıdır. Statik periyodik olmayan kararlılık çalışmasında, sistemler arası bağlantılardan artan akışla salınımlı kararlılık ihlali olasılığının çok küçük olduğu ve kendi kendine salınmanın ihmal edilebileceği varsayılmaktadır. Güç sisteminin periyodik olmayan kararlılık alanını belirlemek için güç sisteminin çalışma modu daha ağır hale getirilir. Ağırlıklandırma yöntemi, belirli adımlarda düğümlerin veya dalların veya gruplarının parametrelerinin sırayla değiştirilmesinden ve ardından her değişim adımında yeni bir kararlı durumun hesaplanmasından oluşur ve hesaplama mümkün olduğu sürece gerçekleştirilir.

Bir jeneratör, güç trafosu, güç hattı ve sonsuz güç veri yollarından oluşan en basit ağ şemasını düşünün (bkz. Şekil 2).

incir. 2. Hesaplamalı devre eşdeğer devresi

İncelenen en basit durumda, jeneratörden sonsuz güce sahip lastiklere iletilebilen elektromanyetik güç aşağıdaki ifade ile tanımlanır:

Yazılı ifadede değişken, istasyon busları üzerindeki YG tarafına indirgenmiş hat gerilim modülü, değişken ise sonsuz güce sahip baraların noktasındaki hat gerilim modülüdür.

Şekil 3. Vektör voltaj diyagramı

Gerilim vektörü ile gerilim vektörü arasındaki karşılıklı açı, - değişkeni aracılığıyla gösterilir, bunun için gerilim vektöründen saat yönünün tersi pozitif yön olarak alınır.

Elektromanyetik güç formülünün, jeneratörün, jeneratör voltajının () tarafındaki voltajı kontrol eden bir otomatik uyarma regülatörü ile donatıldığı ve hesaplamaların basitliği için, aktif direnç olduğu varsayımına göre yazıldığına dikkat edilmelidir. tasarım devresinin elemanları ihmal edilmiştir.

Elektromanyetik güç formülünü analiz ederek, güç sistemine iletilen güç miktarının gerilimler arasındaki açıya bağlı olduğu sonucuna varabiliriz. Bu bağımlılığa, güç aktarımının açısal özelliği denir (bkz. Şekil 4).

4. açısal güç karakteristiği

Jeneratörün kararlı durum (senkron) çalışma modu, türbin jeneratör şaftına etki eden iki momentin eşitliği ile belirlenir (yataklardaki sürtünmeden kaynaklanan direnç momentinin ve soğutma ortamının direncinin olabileceğine inanıyoruz. ihmal edilmiş): türbin torku dağ, jeneratörün rotorunu döndürmek ve dönüşünü hızlandırmaya çalışmak ve senkron elektromanyetik moment Majesteleri, rotorun dönüşüne karşı koyar.

Buharın, türbin şaftında bir tork oluşturan jeneratörün türbinine girdiğini varsayalım (bazı yaklaşımlarda, dış torka eşittir). Mvn ana hareket ettiriciden iletilir). Jeneratörün kararlı durum çalışma modu iki noktada olabilir: A ve B, çünkü bu noktalarda türbin torku ile elektromanyetik tork arasında kayıplar dikkate alınarak bir denge gözlenir.

puan A türbin gücünde ΔP kadar bir artış / azalma, sırasıyla d açısında bir artış / azalmaya yol açacaktır. Böylece rotor miline etki eden momentlerin dengesi korunur (türbin torkunun ve elektromanyetik torkun, kayıplar dikkate alınarak eşitliği) ve böylece ağ ile senkron makinenin ihlali oluşmaz.

Senkron bir makine çalışırken puan V türbin gücünde ΔP kadar bir artış / azalma, sırasıyla d açısında bir azalmaya / artışa yol açacaktır. Böylece rotor miline etki eden momentlerin dengesi bozulur. Sonuç olarak, ya jeneratör eşzamanlılıktan düşer (yani rotor, stator manyetik alanının dönüş frekansından farklı bir frekansta dönmeye başlar) veya senkron makine kararlı bir çalışma noktasına (nokta) hareket eder. A).

Böylece, ele alınan örnekten, statik kararlılığı korumak için en basit kriterin, güç artışının açı artışına oranını belirleyen ifadenin pozitif işareti olduğu görülebilir:

Böylece, kararlı çalışma alanı, 0 ila 90 derece arasındaki açı aralığı ile belirlenir ve 90 ila 180 derece arasındaki açı aralığında, kararlı paralel çalışma imkansızdır.

Güç sistemine aktarılabilecek maksimum güç değerine statik kararlılık limiti denir ve karşılıklı 90 derecelik açıdaki güç değerine karşılık gelir:

Güç sisteminde her zaman mevcut olan küçük arızalar (örneğin, yük dalgalanmaları) kararsız bir bölgeye geçişe ve senkronizasyonun ihlaline neden olabileceğinden, 90 derecelik bir açıya karşılık gelen maksimum güçte çalışma gerçekleştirilmez. İletilen gücün izin verilen maksimum değeri, aktif güç için statik periyodik olmayan kararlılık güvenlik faktörü değeri ile statik kararlılık sınırından daha az olarak alınır.

Normal modda güç aktarımı için statik kararlılık payı en az %20 olmalıdır. Bu kritere göre kontrollü bölümde izin verilen aktif güç akışının değeri aşağıdaki formülle belirlenir:

Acil durum sonrası modda güç aktarımı için statik kararlılık marjı en az %8 olmalıdır. Bu kritere göre kontrollü bölümde izin verilen aktif güç akışının değeri aşağıdaki formülle belirlenir:

Statik periyodik (salınımlı) kararlılık

Yanlış seçilmiş bir kontrol yasası veya otomatik uyarma regülatörünün (ARV) parametrelerinin yanlış ayarlanması, salınım kararlılığının ihlaline yol açabilir. Bu durumda, elektrik güç sistemlerinde tekrar tekrar gözlemlenen periyodik olmayan kararlılık açısından sınırlayıcı modu aşmayan modlarda salınım kararlılığının ihlali meydana gelebilir.

Salınımlı statik kararlılık çalışması aşağıdaki aşamalara indirgenmiştir:

1. Ele alınan elektrik güç sistemini tanımlayan bir diferansiyel denklem sistemi hazırlamak.

2. Bir lineer denklem sistemi oluşturmak için bağımsız değişkenlerin seçimi ve yazılan denklemlerin lineerleştirilmesi.

3. ARV'nin ayarlanabilir (bağımsız) ayarları alanında karakteristik denklemin derlenmesi ve statik stabilite alanının belirlenmesi.

Doğrusal olmayan bir sistemin kararlılığı, sistemin karakteristik denkleminin kökleri tarafından belirlenen geçici sürecin zayıflaması ile değerlendirilir. Kararlılığı sağlamak için karakteristik denklemin köklerinin negatif reel kısımlara sahip olması gerekli ve yeterlidir.

Kararlılığı değerlendirmek için, karakteristik denklemi analiz etmek için çeşitli yöntemler kullanılır:

1. Karakteristik denklemin katsayılarının analizine dayanan cebirsel yöntemler (Routh yöntemi, Hurwitz yöntemi).

2. Frekans özelliklerinin analizine dayalı frekans yöntemleri (Mikhailov, Nyquist, D-bölümleme).

Statik kararlılık sınırını artırmak için önlemler

Statik stabilite sınırını artırma önlemleri, elektromanyetik gücü belirleme formülü analiz edilerek belirlenir (formül, jeneratörün otomatik bir uyarma regülatörü ile donatıldığı varsayımı altında yazılmıştır):

1. ARV güçlü eyleminin üretim ekipmanına uygulanması.

Statik kararlılığı artırmanın etkili yollarından biri, güçlü ARV jeneratörlerinin kullanılmasıdır. Güçlü eylem jeneratörleri için ARV cihazlarını kullanırken, açısal karakteristik değiştirilir: özelliğin maksimumu 90 ° 'den büyük açı aralığına kaydırılır (jeneratörün göreceli açısı dikkate alınarak).

2. Reaktif güç kompanzasyon cihazları kullanarak şebeke noktalarında gerilimin korunması.

Şebeke noktalarında (yan kompanzasyon cihazları) gerilimi korumak için reaktif güç kompanzasyon cihazlarının (SK, CShR, STK, vb.) montajı. Cihazlar, statik kararlılık sınırı üzerinde faydalı bir etkiye sahip olan ağ noktalarında voltajları korumanıza izin verir.

3. Boyuna kompanzasyon cihazlarının (UPC) montajı.

Hattın uzunluğundaki bir artışla, reaktansı buna göre artar ve sonuç olarak iletilen gücün sınırı önemli ölçüde sınırlandırılır (paralel çalışmanın kararlılığı bozulur). Uzun bir iletim hattının reaktansını azaltmak, iletim kapasitesini arttırır. Güç iletim hattının endüktif direncini azaltmak için, hat kesimine bir statik kapasitör pili olan bir uzunlamasına kompanzasyon cihazı (LCC) monte edilmiştir. Böylece ortaya çıkan hat direnci azaltılır, böylece verim artar.

1.1. Elektrik güç sistemlerinde statik ve dinamik kararlılık kavramı

Bir elektrik sisteminin durumunun kararlılığı, herhangi bir bozulmanın ("büyük" veya "küçük") etkisinden sonra orijinal modu (veya ona yeterince yakın) geri yükleme yeteneği olarak anlaşılır. Elektrik sistemlerinde kararlılığı kırma süreci, her zaman bireysel elemanlarının - iletişim hatları, transformatörler vb. - sınırlı kapasitesi ile ilişkilidir. Doğal olarak, elektrik sisteminin değişmeyen parametreleriyle, iletilen gücün sınırı, elemanların dirençlerinde iletilen gücün voltaj seviyelerine ve kayıplarına bağlıdır. Elektrik sistemlerinde stabilite ihlalleri, "büyük" ve "küçük" olabilen rahatsız edici faktörlerin çalışması üzerindeki etkisinin bir sonucu olarak ortaya çıkar. Sürecin seyri bu durumda aynıdır ve her durumda sistemin düğümlerinde voltajda keskin bir düşüş (gerilim "çığının" görünümü), dallarındaki akımda bir artış eşlik eder, ve elektrikli makinelerin dönüş hızında bir değişiklik. Bozulmuş stabilite her zaman senkron makinelerin dönüş hızında sınırsız bir değişiklikle ilişkili asenkron bir vuruşun ortaya çıkmasıyla sona erer ve genellikle sistemin "çökmesine" yol açar - yükün, istasyon jeneratörlerinin bağlantısının kesilmesi ve sistemin asenkron olarak bölünmesi parçalar. "Küçük" rahatsızlıklar, elektrik sistemlerinin şiddetli modlarda çalışması için, sınırlayıcılara yakın güç akışları, elemanlarından akarken tehlikelidir. Oysa "büyük" bozulmalar normal modlarda stabilite ihlaline neden olabilir. Kararlılığın ihlaline yol açan nedene bağlı olarak, üç tip ayırt edilir: - statik kararlılık - sistemin "küçük" rahatsızlıkların etkisi altında orijinal (veya ona yakın) rejimi sürdürme (geri yükleme) yeteneği. - dinamik kararlılık - sistemin "büyük" rahatsızlıklar altında uzun vadeli bir sabit durum rejimini geri yükleme yeteneği. - ağ esnekliği - kısa süreli bir kararlılık ihlalinden sonra sistemin uzun süreli kararlı duruma geri dönme yeteneği.

Senkron bir jeneratörün statik kararlılığı

Güç sisteminin baralarına bağlı bir senkron jeneratörün statik kararlılığının değerlendirilmesi (Şekil 1), dönen bir gövde için Newton'un ikinci yasası kullanılarak gerçekleştirilebilir.

nerede M - güç motorunun şaftındaki tork, kg.m; M s - jeneratör milindeki direnç momenti (fren torku), kg.m; ω - birim milin açısal dönme frekansı, s -1;

Atalet momenti, kg.m.s 2; GD 2 - güç motorunun ve jeneratörün millerine bağlı dönen parçaların volan kütleleri, kg m 2; g = 9.81 m / s 2 - yerçekimi ivmesi.

1. Senkron bir jeneratörden güç sistemine ve eşdeğer devresine güç aktarım şeması: T - türbin; Г - jeneratör; T1 - trafo merkezi trafosu; L1, L2 - elektrik hatları; T2 - güç sistemi ile iletişim için transformatör; ES - güç sistemi.

Bir senkron birimin statik kararlılığı, güç motorunun şaftındaki ve senkron jeneratördeki gücün momentlerle orantılı olduğu ve bağıl birimlerde eşit olduğu sabit bir senkron hızda değerlendirilir, yani.

Statik stabilite, ünitenin rotorunun nispi hareketi ile değerlendirilir, yani rotor, jeneratör statorunun dönen elektromanyetik alanının vektörüne göre hareket ettiğinde (Şekil 2), rotor kalkış açısı değiştiğinde. Değişiminin oranı türevine karşılık gelir (1.1.2)

Jeneratör rotorunun bağıl hareketi ile hareket denklemi (1.1.1) aşağıdaki biçimde gösterilebilir:

(1.1.3)

Pirinç. 2. Senkron jeneratörlerin temel tasarım şemaları: a - örtük kutup; b - belirgin

Bu denklem dinamik denge denklemidir, çünkü eşitlikle r T = P r rotorun 0 hareket açısı sabit bir değere sahiptir. Kuvvetler eşitliği yoksa, birimin ivmesi ya P T > P G , veya yavaşlama r T < Р d, yani güç farkının işaretiyle birim milin hareketinin doğası yargılanabilir. Bu nedenle, denklem (1.1.3) aşağıdaki biçimde kullanılması tavsiye edilir.

(1.1.4)

nerede ∆Р- aşırı güç Güç motorunun gücünün koordinatlarda karakteristiği R, motor tarafından geliştirilen güç rotor açısına bağlı olmadığından düz bir çizgidir.

Bir senkron jeneratörün koordinatlarda güç karakteristiği R, bir vektör diyagramından elde edilen sinüzoidal açısal karakteristik (Şekil 3) ile temsil edilir:

örtük kutup makinesi için (türbin jeneratörü)

(1.1.5)

göze çarpan kutup makinesi için (hidrojeneratör)

(1.1.6)

nerede eşdeğer devrenin dirençlerini dikkate alarak, jeneratörlerin boyuna ve enine eksenlerdeki dirençleri (bkz. Şekil 1)

Baba şek. 3 türbin ve jeneratörün özelliklerini gösterir. Karakteristiklerin iki karşılıklı kesişme noktası 1 ve 2 vardır. Noktalardaki teorik mekaniğin konumuna göre

STATİK KARARLILIK

güç sistemi - yetenek elektrik güç sistemi küçük rahatsızlıklardan sonra ilk durumu (mod) geri yükleyin. S.'nin ihlali. büyük güçlerin elektrik hatları üzerinden (kural olarak, uzatılmış olanlar) iletilmesi sırasında, elektrik santrallerinin jeneratörleri düşük uyarma altında çalışırken, reaktif güç sıkıntısı nedeniyle yük düğümlerinde voltajda bir azalma ile ortaya çıkabilir. modu. Ana S.'de sağlama önlemleri: nominal değerde artış. güç iletim hattı voltajı ve endüktif dirençlerinin azaltılması; otomatik uyarma kontrolü büyük senkron makineler, uygulama senkron kompansatörler, senkron motorlar ve statik. yük düğümlerinde reaktif güç kompansatörleri. Oturdu. boyuna ve enine rotor sargılarında uyarma kontrollü jeneratörlerin güç sistemlerinde kullanıldığında da arttırılabilir.

Büyük Ansiklopedik Politeknik Sözlük. 2004 .

Diğer sözlüklerde "STATİK KARARLILIK" ın ne olduğunu görün:

Aerodinamik momentin etkisi altında pilotun ilk denge konumuna müdahalesi olmadan geri dönme eğilimini belirleyen uçağın stabilite özelliği (bkz. Aerodinamik kuvvetler ve momentler) ... ... teknoloji ansiklopedisi

statik kararlılık- elektrik sistemi; statik kararlılık Bir elektrik sisteminin, rejimin küçük bozulmalarından sonra orijinal rejime (veya ona çok yakın) geri dönme yeteneği ...

statik kararlılık- statinis stabilumas statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. statik kararlılık; kararlı durum kararlılığı vok. statische Stabilität, f rus. statik kararlılık, f prank. stabilité statique, f ... Automatikos terminų žodynas

statik kararlılık- statinis stabilumas durumları T sritis fizika atitikmenys: angl. statik kararlılık vok. statische Stabilität, f rus. statik kararlılık, f prank. stabilité statique, f ... Fizikos terminų žodynas

statik kararlılık Ansiklopedi "Havacılık"

statik kararlılık- statik stabilite - aerodinamik momentin etkisi altında pilotun müdahalesi olmadan ilk denge konumuna dönme eğilimini belirleyen uçağın stabilitesinin bir özelliği (bkz. Aerodinamik ... ... Ansiklopedi "Havacılık"

elektrik sisteminin statik kararlılığı- elektrik sisteminin statik kararlılığı; statik kararlılık Bir elektrik sisteminin, rejimin küçük bozulmalarından sonra orijinal rejime (veya ona çok yakın) geri dönme yeteneği ... Politeknik Terminolojik Açıklayıcı Sözlük

TKK'nın statik kararlılığı- TKK'nın statik kararlılığı: TKK'nın herhangi bir tekerleğinin bu düzlemin üzerine çıktığı test düzleminin eğim açısı. Kaynak: GOST R 52286 2004: Taşıma rehabilitasyon tekerlekli sandalyeleri. Ana parametreler.… …

Güç sisteminin statik kararlılığı- 48. Güç sisteminin statik kararlılığı Güç sisteminin küçük bozulmalardan sonra kararlı duruma dönme yeteneği. Not. Güç sistemi rejiminin küçük bir bozulması, parametrelerdeki değişikliklerin olduğu gibi anlaşılmaktadır ... ... Normatif ve teknik dokümantasyon terimlerinin sözlük referans kitabı

Türkçe: Enerjik sistem statik (direnç) kararlılığı Güç sisteminin küçük bozulmalardan sonra kararlı duruma dönme yeteneği (GOST 21027 75'e göre) Kaynak: Elektrik enerjisi endüstrisindeki terimler ve tanımlar. Dizin... İnşaat sözlüğü

Kitabın

• , V. Pyshnov. Uçak aerodinamiği. Bölüm iki. Düz uçuşta denge ve statik stabilite Orijinal yazarın 1935 baskısının yazımıyla yeniden basılmıştır (yayınevi ONTI ...
• Uçak aerodinamiği. Bölüm iki. Düz uçuşta denge ve statik kararlılık, Pyshnov V.S. Bu kitap, Talep Üzerine Baskı teknolojisi kullanılarak siparişinize göre üretilecektir. Uçak aerodinamiği. Bölüm iki. Düz uçuşta denge ve statik stabilite...